脊柱椎體的壓縮性骨折是骨質(zhì)疏松患者最常見的并發(fā)癥，嚴(yán)重的椎體壓縮性骨折保守治療5 a內(nèi)死亡率可達(dá)23％～34％，目前常用的手術(shù)治療包括椎體撐開后單純植骨固定和（或）同時進(jìn)行堅強(qiáng)內(nèi)固定材料進(jìn)行固定等，手術(shù)創(chuàng)傷大，并發(fā)癥也多。經(jīng)皮椎體成形術(shù)（percutaneous vertebroplasty，PVP）與后凸成形術(shù)（percutaneous kyphoplasty，PKP）是脊柱外科近來發(fā)展迅速的一項新型微創(chuàng)外科技術(shù)，通過經(jīng)皮向壓縮骨折椎體內(nèi)直接注入（PVP）或者先通過球囊擴(kuò)張再注入（PKP）骨水泥等填充物，從而增強(qiáng)病變椎體的力學(xué)穩(wěn)定性，臨床應(yīng)用證實其有穩(wěn)定可靠、迅速有效的治療效果，且并發(fā)癥少，但到目前為止長期臨床隨訪資料還不足，椎體成形術(shù)后脊柱生物力學(xué)的研究也發(fā)現(xiàn)了一些問題，椎體成形技術(shù)還需要不斷的改進(jìn)和探索，特別是材料的發(fā)展對減小椎體成形術(shù)的并發(fā)癥發(fā)生率和改善術(shù)后脊柱的生物力學(xué)特性起著關(guān)鍵的作用。

    1  PVP和PKP的充填材料研究進(jìn)展

    應(yīng)用于椎體成形的充填材料主要包括注射型聚甲基丙烯酸甲酯（polymethylmethacrylate，PMMA）、復(fù)合骨水泥如玻璃陶瓷強(qiáng)化復(fù)合骨水泥（Orthocomp）、Cortoss（Orthovia）、Hydroxyapatite composite resin（Kuraray）以及可生物降解的骨水泥如天然珊瑚骨替代物和磷酸鈣骨水泥（calcium phosphate cement，CPC）等。

    11  PMMA

    具有粘稠度低，容易灌注，能快速提供需要的椎體強(qiáng)度和剛度，價格較便宜等優(yōu)點，現(xiàn)在仍是目前臨床上椎體成形術(shù)較常用的材料，但其有一定的局限性：（1）粘滯性較低，滲漏是最常見的并發(fā)癥，向后方滲漏入椎管可壓迫脊髓，嚴(yán)重時可滲漏入血管沿靜脈回流引起肺栓塞，甚至導(dǎo)致患者死亡；（2）放熱反應(yīng)：PMMA聚合時產(chǎn)熱可對周圍組織造成熱燒傷，有研究顯示骨水泥聚合時的溫度在椎體前部達(dá)44～113 ℃，在椎體中心達(dá)49～112 ℃，椎管內(nèi)達(dá)39～57 ℃，而溫度超過50 ℃的滯留時間分別可達(dá)55、8min和25 min〔1〕；（3）缺乏骨傳導(dǎo)性和生物活性，無法生物降解，后期可出現(xiàn)骨水泥與骨質(zhì)界面的松動；（4）PMMA注射后的椎體與臨近椎體的力學(xué)強(qiáng)度差異大，易導(dǎo)致臨近椎體的骨折;（5）有毒單體的釋放和PMMA碎屑的作用使細(xì)胞的生長、DNA的合成和糖代謝受到抑制而具有細(xì)胞毒性，其單體毒性可引起患者血壓驟降，從而引起患者猝死的可能。另外，還有致敏、局部組織抗感染能力降低、致腫瘤等不良反應(yīng)。為了提高其機(jī)械性能和生物相容性，近年已有將具有生物活性的無機(jī)顆?；蚶w維增強(qiáng)的高分子骨粘合劑加入PMMA來提高其生物相容性的報道，但仍然不滿意，其機(jī)械強(qiáng)度降低較快。

    12  復(fù)合骨水泥

    如Orthocomp、Cortoss、Hydroxyapatite composite resin（Kuraray）等與PMMA具有相似的基本性質(zhì)，但較PMMA有更合適的粘稠度、X線的不透射性、硬化快、產(chǎn)熱低、具有更好的力學(xué)性能、生物活性及骨誘導(dǎo)性等優(yōu)點。Cortoss是一種新型合成骨腔填充物，容易彌散進(jìn)入松質(zhì)骨，彈性模量與骨相近。Orthocomp是一種玻璃陶瓷增強(qiáng)的多種基質(zhì)復(fù)合物骨水泥，雖然為不可吸收材料，但其具有親水性的表面，使骨水泥可以通過化學(xué)鍵與松質(zhì)骨連結(jié)。Jasper等研究發(fā)現(xiàn)Orthocomp的強(qiáng)度和剛度是PMMA骨水泥的2倍左右〔2〕。Belkoff等也研究表明Orthocomp對椎體的強(qiáng)度和剛度都有較好的恢復(fù)。Lu等介紹了一種含鍶羥基磷灰石粉末和BisGMA（bisphenol A diglycidylether dimethacrylate）的復(fù)合骨水泥，在動物實驗?zāi)Ｐ椭羞M(jìn)行30 000和20 000次的疲勞載荷測試后，骨水泥成形椎體的剛度與對照組相比分別下降75％和56％，平均抗壓極限載荷分別為5 056 N和5 301 N〔3〕。

    13  磷酸鈣類骨水泥（CPC）

    CPC具有任意塑形、自行固化、生物相容、逐步降解等特性，較PMMA有更好的生物相容性、骨傳導(dǎo)性和粘滯度。新骨的替代方式由CPC的表面向深層逐漸推進(jìn)，6個月時平均長入深度為6 mm，12個月時為114 mm。CPC可能是椎體成形術(shù)更好的注入材料，但在體內(nèi)的應(yīng)用及長期生物力學(xué)和生物效應(yīng)還需要進(jìn)一步的研究〔4、5〕。Heini和Lim等〔6、7〕研究認(rèn)為CPC及改良的CPC在體內(nèi)成形過程中產(chǎn)熱明顯減少，并且具有良好的彌散能力，可以明顯增強(qiáng)骨質(zhì)疏松椎體的抗壓強(qiáng)度和剛度。其本身的強(qiáng)度低于正常椎體，但高于骨質(zhì)疏松椎體，在成形術(shù)后可以減小因椎體的剛度變化而導(dǎo)致上下緣椎體骨折的幾率〔8〕。CPC固化后的微孔結(jié)構(gòu)具有引導(dǎo)新骨形成能力，但無誘導(dǎo)成骨活性，生物活性CPC利用其固化過程溫和的特性，將骨形態(tài)生長蛋白BMP與CPC均相負(fù)荷，使材料在充填修復(fù)的同時加速CPC的降解和促進(jìn)成骨作用。然而，Heini等認(rèn)為CPC的生物降解也會導(dǎo)致相應(yīng)的問題，治療骨質(zhì)疏松椎體壓縮骨折時，骨水泥快速吸收會削弱椎體并導(dǎo)致其進(jìn)一步塌陷〔9〕。

    Cunin應(yīng)用一種具有多孔狀結(jié)構(gòu)的天然珊瑚加入骨誘導(dǎo)因子BMP進(jìn)行研究，認(rèn)為顆粒狀的天然珊瑚具有可注射性、生物相容性和骨誘導(dǎo)性，但其生物力學(xué)特性還需進(jìn)一步研究〔7〕。最近有報道用MMA（methyl methacrylate）處理的SrHAC（strontiumcontaining hydroxyapatite cement）對椎體剛度、壓縮強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和楊氏系數(shù)的恢復(fù)都具有很好的效果〔10〕。

    2  PVP和PKP的生物力學(xué)研究

    椎體成形術(shù)的短期療效十分令人鼓舞，也推動了PVP和PKP在臨床的發(fā)展，Garfin等報道了從1998年10月～2000年5月由多家醫(yī)院參與的臨床研究結(jié)果，共340例，603個椎體，隨訪最長18個月，超過90％的患者癥狀改善。有人對13例經(jīng)過經(jīng)皮椎體成形術(shù)的患者進(jìn)行了長達(dá)5 a的隨訪觀察，結(jié)果臨床療效顯著，5 a的長期隨訪發(fā)現(xiàn)VAS（visual analogue scale）評分略升高，但仍然明顯低于術(shù)前水平，未發(fā)現(xiàn)成形椎體的進(jìn)一步壓縮〔11〕。近年來對于椎體成形術(shù)后脊柱的生物力學(xué)研究顯示椎體成形術(shù)后對于脊柱整體特別是臨近椎體的影響還是顯著的。對椎體成形術(shù)后脊柱的生物力學(xué)研究對于正確應(yīng)用椎體成形術(shù)十分有幫助，并對臨床應(yīng)用進(jìn)行正確的指導(dǎo)。

    21  術(shù)后骨折椎體的生物力學(xué)性質(zhì)

    PMMA或磷酸鈣椎體成形后的生物力學(xué)研究證實骨折椎體成形后的穩(wěn)定性參數(shù)顯著提高〔12〕，可防止椎體的進(jìn)一步塌陷和變形。椎體壓縮骨折后降低了運(yùn)動節(jié)段的椎體壓縮強(qiáng)度，增加后柱的負(fù)荷而引起疼痛，通過對尸體模型的測量發(fā)現(xiàn)病變椎體后柱的壓力負(fù)荷在屈曲時增高21％、42％，后伸時增加39％~68％，椎體成形術(shù)后則使脊柱屈曲時后柱的壓力負(fù)荷減小26％，后伸時減小61％，結(jié)果示椎體骨折前和成形術(shù)后的神經(jīng)弓壓力無明顯差異，全部或部分的逆轉(zhuǎn)了后部結(jié)構(gòu)的壓力負(fù)荷，從而使疼痛癥狀立即緩解〔13〕。

    22  充填材料與骨折椎體生物力學(xué)的關(guān)系

    基于骨水泥注入越多椎體可以得到更好強(qiáng)化的觀念，有些臨床醫(yī)生在病變椎體內(nèi)注入最大劑量的骨水泥來提高其椎體抗壓強(qiáng)度，有人報道在尸體標(biāo)本中可以注入椎體容積70％的骨水泥〔14〕。椎體成形后的強(qiáng)度越大，對上下位椎體的應(yīng)力也越強(qiáng)，使臨近椎體的骨折發(fā)生率增高，特別是在高齡骨質(zhì)嚴(yán)重疏松患者。成形術(shù)后臨近椎體有抗壓縮力下降及椎體間移位等改變，并且臨近椎體抗壓力下降的程度與成形術(shù)時注入的骨水泥量相關(guān)〔15、16〕。是否注入的骨水泥量越大，椎體的抗壓強(qiáng)度和剛度就越高?Molloy,S等對120個椎體（T6~L5）注入2~8 ml不等量的骨水泥，研究發(fā)現(xiàn)注入量與椎體抗壓強(qiáng)度和剛度的恢復(fù)只有弱相關(guān)（r2分別為021和027），抗壓強(qiáng)度和剛度的恢復(fù)平均只需要注入椎體容積的162％和298％〔17〕。注入的骨水泥量越大，滲漏的幾率則越高。Belkog等〔18〕人對骨質(zhì)疏松女性尸體的椎體建立壓縮性骨折模型，用Orthocomp或Simplex P作為充填材料，結(jié)果僅需2 ml即可恢復(fù)椎體的壓縮強(qiáng)度，而椎體剛度的恢復(fù)與水泥充填容量缺乏相關(guān)關(guān)系。減小骨水泥的注入量同時可縮短注入時間，明顯降低骨水泥滲漏的危險。也有人報道椎體成形術(shù)后椎體剛度的恢復(fù)與注入的骨水泥量相關(guān)，14％容積的骨水泥就可滿足剛度恢復(fù)的要求，30％容積的骨水泥注入則可使剛度明顯增加，使臨近椎體的骨折危險增加〔19〕。

    不同的充填材料對椎體生物力學(xué)性質(zhì)的影響也有不同。Belkoff等人先后對Simplex P，Cranoplastic，Osteobond，Orthocomp等不同材料進(jìn)行椎體成形術(shù)后的椎體生物力學(xué)研究，結(jié)果顯示Simplex P、Osteobond及Orthocomp能有效恢復(fù)椎體的剛度和壓縮強(qiáng)度，而Cranoplastic則僅能增加壓縮強(qiáng)度，不能恢復(fù)椎體的剛度，且在剛度的恢復(fù)程度上Orthocomp優(yōu)于Simplex P〔20、21〕。新型材料CPC能明顯恢復(fù)骨質(zhì)疏松椎體的抗壓強(qiáng)度，對剛度的恢復(fù)也較好，CPC的微孔結(jié)構(gòu)可以使新骨長入，使其具有更好的生物相容性。對羥基磷灰石骨水泥（HA）充填椎體后的生物力學(xué)測試表明其對壓縮強(qiáng)度的恢復(fù)滿意，但對剛度的恢復(fù)作用小。MMA處理的SrHAC不僅有利于界面的融合，對椎體剛度、壓縮強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和楊氏系數(shù)的恢復(fù)都具有很好的效果，而且明顯優(yōu)于單純的SrHAC〔10〕。

    23  PVP和PKP兩種術(shù)式的生物力學(xué)比較

    Belkoff等先后兩次進(jìn)行了關(guān)于后凸成形術(shù)的體外生物力學(xué)檢測，發(fā)現(xiàn)無論在有無載荷的情況下后凸成形術(shù)均能部分恢復(fù)椎體的高度，恢復(fù)椎體的強(qiáng)度。它在無載荷的情況下可以恢復(fù)丟失高度的97％，而椎體成形術(shù)僅能恢復(fù)30％，兩種方法都能明顯增強(qiáng)椎體的強(qiáng)度。Belkoff對16個椎體隨機(jī)分為PVP和PKP治療組，結(jié)果顯示PKP組能恢復(fù)椎體的起始剛度，而PVP則不能，PKP與PVP相比，不僅能有效恢復(fù)椎體的高度，而且能恢復(fù)椎體的壓縮強(qiáng)度和剛度〔22〕。但也有不同觀點，Tomita等對30個骨質(zhì)疏松椎體隨機(jī)分為4組：（1）PKP+CPC；（2）PKP+PMMA；（3）PVP+CPC；（4）PVP+PMMA，術(shù)前及術(shù)后對椎體強(qiáng)度和剛度的分析顯示各組對椎體強(qiáng)度的恢復(fù)都較好，但對椎體剛度的恢復(fù)PKP組不及PVP組〔23〕。對于PVP和PKP術(shù)后的生物力學(xué)差異還有待進(jìn)一步研究。

   24  預(yù)防性應(yīng)用椎體成形術(shù)可行性研究

    水平骨小梁的丟失和骨小梁間空隙的增大降低了椎體的壓縮強(qiáng)度，這與骨礦物質(zhì)含量和密度高度相關(guān)，椎體成形術(shù)的確切療效也僅在骨折疏松性骨折中發(fā)現(xiàn)，術(shù)后椎體的抗壓能力能夠通過注入骨水泥而顯著增強(qiáng)，但在正常BMD（bone mineral density）的椎體，成形術(shù)前后則沒有明顯差別。Skos Pheumaticos等對4個新鮮脊柱共40個正常椎體進(jìn)行椎體注入了PMMA與不注入PMMA的生物力學(xué)研究顯示未進(jìn)行成形術(shù)的椎體最大負(fù)荷為（6 72402±3 29170）N，然而注入了PMMA的椎體最大負(fù)荷為（5 770504±2 13372）N，兩組間統(tǒng)計學(xué)上無明顯區(qū)別。這提醒對有椎體骨折高?；颊哌M(jìn)行預(yù)防性的椎體成形術(shù)治療可能是不可取的〔24〕。在骨折椎體上下緣椎體注入適當(dāng)?shù)墓撬鄟砭徑庾刁w間強(qiáng)度差異，是否可以減少因為椎體間應(yīng)力不平衡導(dǎo)致的骨折以及是否能夠更有效的維持脊柱的生物力學(xué)穩(wěn)定性還有待進(jìn)一步的研究。但對于有嚴(yán)重骨質(zhì)疏松患者的椎體壓縮性骨折，也有在包括骨折椎體共4個椎體注入PMMA（其中骨折椎體為T6、7，注入骨水泥椎體T6~9）〔25〕。近來陸續(xù)有對骨質(zhì)疏松患者預(yù)防性注入骨水泥來提高椎體強(qiáng)度可行性的研究。Sun,K等研究發(fā)現(xiàn)，對高?；颊咦⑷胫辽僮刁w容積20％的骨水泥才能有效減少其骨折風(fēng)險，而對中等程度危險度患者則需要注入椎體容積5％～15％的骨水泥，而這種預(yù)防性治療和骨折后進(jìn)行椎體成形術(shù)治療的并發(fā)癥發(fā)生率并無太大區(qū)別〔26〕。

    25  椎體成形術(shù)后臨近椎體的生物力學(xué)改變

    對椎體成形術(shù)后的生物力學(xué)研究同時發(fā)現(xiàn)其不足之處，特別是對上下緣椎體的影響較為明顯。椎體成形術(shù)的目的為最大程度上的恢復(fù)壓縮椎體的剛度和抗壓強(qiáng)度，但對椎體強(qiáng)度的恢復(fù)或增強(qiáng)，可能是臨近椎體骨折的重要原因，因其可使上下緣椎體所受壓力升高〔27〕。

    Bertemann等對10例人體新鮮標(biāo)本相鄰椎體共20對，隨機(jī)分成2組，一組下緣椎體注射PMMA，另一組設(shè)為對照，對上緣椎體負(fù)荷的生物力學(xué)研究顯示，2組上緣椎體在低于臨界負(fù)荷下與對照組無明顯差別，但在臨界負(fù)荷時實驗組壓力平均低于對照組19％，在實驗組中，骨折總發(fā)生在成形椎體的上緣椎體〔28〕。臨床上也有椎體成形術(shù)后上下臨近椎體骨折的報道〔15、29〕。在APerezHigueras等對13例經(jīng)過經(jīng)皮椎體成形術(shù)的患者進(jìn)行5 a長期隨訪觀察得出臨床療效顯著的同時也發(fā)現(xiàn)有2例發(fā)生臨近椎體骨折〔11〕。對1組平均年齡74歲的椎體成形術(shù)后患者研究顯示，臨近椎體發(fā)生骨折概率每年遞增66％。其下緣椎體有一個或多個椎體骨折時，第1 a發(fā)生骨折的危險性提高了約5倍，在椎體骨折后的1 a里發(fā)生新的骨折的概率約192%〔30〕。

    如前所述，椎體骨折可能與臨近椎體的強(qiáng)度增加有關(guān)。對L4、5椎體的研究發(fā)現(xiàn)椎體成形術(shù)后堅硬的骨水泥對椎體上緣的終板造成約7％的壓縮，使椎間盤內(nèi)壓力較正常增高了19％，特別是在脊柱負(fù)荷增高時，椎間關(guān)節(jié)活動度下降11％，上緣椎體下終板內(nèi)凸增加17％，這可能是導(dǎo)致成形術(shù)后臨近椎體骨折的原因〔31〕。由于患者術(shù)后疼痛的減輕，改變了生活方式，脊柱運(yùn)動量和負(fù)荷增加，也使椎體骨折的幾率增加。同時與成形術(shù)后椎體臨近的椎間盤內(nèi)壓力升高也使椎間盤突出的危險性增加。

    不同材料的使用對臨近椎體生物力學(xué)影響不同。一般而言，松質(zhì)骨彈性模量為168 MPa，PMMA則為2 700 MPa，CPC彈性模量在180 MPa左右，CPC較PMMA在避免應(yīng)力遮擋效應(yīng)和載荷傳遞異常以及減少相鄰椎體繼發(fā)骨折方面有優(yōu)越性。有研究顯示CPC椎體成形后，相鄰椎間盤應(yīng)力沒有明顯變化，應(yīng)力遮擋和異常載荷傳遞效應(yīng)甚微，相比PMMA、CPC椎體成形術(shù)在降低相鄰椎體骨折發(fā)生率方面有潛在的優(yōu)勢。

    到目前為止，對椎體成形術(shù)后與未進(jìn)行椎體成形術(shù)時對臨近椎體發(fā)生骨折的危險性是否增高還未見完全隨機(jī)試驗的研究，然而臨近椎體的骨折也許是嚴(yán)重骨質(zhì)疏松的自然進(jìn)程，特別是臨近椎體有相似的機(jī)械和形態(tài)學(xué)特征。但近來相繼有報道椎體成形術(shù)后臨近椎體的力學(xué)性質(zhì)下降，可能增加骨折的危險性。填充材料的發(fā)展可以有效增強(qiáng)骨折椎體的抗壓能力和維持良好的形態(tài)學(xué)特征，并可能使骨折椎體的生物力學(xué)性質(zhì)恢復(fù)到最佳的狀態(tài)。

    參考文獻(xiàn)：

    〔1〕  Belkoff SM，Molloy S.Temperature measurement during polymerization of polymethylmethacrylate cement used for vertebroplasty［J］.Spine,2003,28（14）:15551559.

    〔2〕  Jasper JS,Deramond M,Mathis JM,et al.Material properties of various cements for use with vertebroplasty［J］.J Mater Sci Mater Med,2002,13（1）:15.

    〔3〕  Lu WW,Cheng KM,Li YW,et al.Percutaneous vertebral fracture fixture for spinal burst fracture:an in vivo biomechanical and morphologic study［J］.Spine,2001,26（24）:26842690.

    〔4〕  Howard SA,Tae HL,Susan MR,et al.Biomechanical evaluation of vertebroplasty using injectable calciumphosphate cement［J］.The Spine Journal,2002,（2）:40.

    〔5〕  Lim TH,Brebach GT,Renner SM,et al.Biomechanical evaluation of an injectable calcium phosphate cement for vertebroplasty［J］.Spine,2002,27（12）:12971302.

    〔6〕  Heini PF,Berlemann U,Kaufmann M,et al.Augmentation of mechanical properties in osteoporotic vertebral bonesa biomechanical investigation of vertebroplasty efficacy with different bone cements［J］.Eur Spine J,2001,10:164171.

    〔7〕  Lim TH,Brebacb GT,Renner SM,et al.Biomechanical evaluation of an injectable calcium phosphate cement for vertebroplasty［J］.Spine,2002,27:12971300.

    〔8〕  Seiji T,Akihiro K,Masaya Y,et al.Biomechanical evaluation of kyphoplasty and vertebroplasty with calcium phosphate cement in a simulated osteoporotic compression fracture［J］.J Orthop Sci,2003,8:192197.

    〔9〕  Heini PF,Berlemann U.Bone substitutes in vertebroplasty［J］.Eur Spine J,2001,10（suppl 2）:205213.

    〔10〕  Zhao F,Lu WW,Luk KD,et al.Surface treatment of injectable strontiumcontaining bioactive bone cement for vertebroplasty［J］.JBiomedMaterRes,2004,69（1）:7986.

    〔11〕  PerezHigueras A.,Alvarez L.,Rossi R.E.,et al.Percutaneous vertebroplasty:longterm clinical and radiological outcome［J］.Neuroradiology,2002,44:950954.

    〔12〕  Berlemann U,Walchli B,Herni PF.Percutaneous augmentation of osteoporotic vertebrae:biomechanics and early clinical results［R］.ProcISSLS 26th Annual Meeting,Adelaide,2000.

    〔13〕  AnnesleyWilliams D,Bradley M,Renowden S,et al.A biomechanical explanation for the analgesic effect of vertebroplasty?［J］.Neuroradiology,2003,45（2）:121.

    〔14〕  Schildhauer TA,Bennett AP,Wright TM,et al.Intravertebral body reconstruction with an injectable in situsetting carbonated apatite:biomechanical evaluation of a minimally invasive technique［J］.J Orthop Res,1999,17:6772.

    〔15〕  Berlemann U,Ferguson SJ,Nolte LP,et al.Adjacent vertebral failure after vertebroplasty:a biomechanical investigation［J］.J Bone Joint Surg Br,2002,84:748752.

    〔16〕  Ferguson S,Berlemann U,Heini PF.Evaluation of adjacent segment failure following vertebroplasty［R］.Proceedings of the 47th Annual Meeting,Orthopaedic Research Society（ORS）,p280,San Francisco,2001.

    〔17〕  Molloy S,Mathis JM,Belkoff SM.The effect of vertebral body percentage fill on mechanical behavior during percutaneous vertebroplasty［J］.Spine,2003,28（14）:15491554.

    〔18〕  Belkoff SM,Mathis JM,Jasper LE,et al.The biomechanics of vertebroplasty:the effect of cement volume on mechanical behavior［J］.Spine,2001,26:15371541.

    〔19〕  Liebschner MA,Rosenberg WS,Keaveny TM.Effects of bone cement volume and distribution on vertebral stiffness after vertebroplasty［J］.Spine,2001,26（14）:15471554.

    〔20〕  Belkoff SM,Maroney M,Fenton DC,et al.An in vitro biomechanical evaluation of bone cements used in percutaneous vertebroplasty［J］.Bone,1999,25（2 suppl）:2326.

    〔21〕  Belkoff SM,Mathis JM,Erbe EM,et al.Biomechanical evaluation of a new bone cement for use in vertebroplasty［J］.Spine,2000,25:10611064.

    〔22〕  Belkoff SM,Matbis JM,Fenton DC,et al.An ex vive biomecbanical evaluation of an inflatable bone tamp used in the treatment of compression fracture［J］.Spine,2001,26:151156.

    〔23〕  Tomita S,Kin A,Yazu M,et al.Biomechanical evaluation of kyphoplasty and vertebroplasty with calcium phosphate cement in a simulated osteoporotic compression fracture［J］.JOrthopSci,2003,8（2）:192197.

    〔24〕  Sires P,Nguyen L,John H,et al.Effect of vertebroplasty on the compressive strength of vertebral bodies［J］.The Spine Journal,2002,（2）:109.

    〔25〕  Heini PF,Berlemann U.Percutaneous transpedicular vertebroplasty with PMMA:operative technique and early results ［J］.Eur Spine J,2000,（9）:445450.

    〔26〕  Sun K,Liebschner,MA.Biomechanics of prophylactic vertebral reinforcement［J］.Spine,2004,29（13）:14281435.

    〔27〕  Belkoff SM,Mathis JM,Erbe EM,et al.Biomechanical evaluation of a new bone cement for use in vertebroplasty［J］.Spine,2000,25:10611064.

    〔28〕  Berlemann U,Ferguson SJ,Nolte LP,et al.Adjacent vertebral failure after vertebroplasty:a biomechanical investigation［J］.Journal of Bone and Joint Surgery,2002,84,5.

    〔29〕  Bart JD,Bart MS,Lemley TJ,et al.Percutaneous vertebroplasty for pain relief and spinal stabilization［J］.Spine,2000,25:923928.

    〔30〕  Lindsay R,Silverman SL,Cooper C,et al.Risk of new vertebral fracture in the year following a fracture［J］.JAMA,2001,285:320323.

    〔31〕  Baroud G,Nemes J,Heini P,et al.Load shift of the intervertebral disc after a vertebroplasty:a finiteelement study［J］.Eur Spine J,2003,（12）:421426.